руют именно косвенным методом контроля
.
В частности
,
изменение
давления в герметичном объекте
,
который имеет большую протяжен
-
ность
[3, 6],
определяют через расходные характеристики защитного
газа
,
подаваемого в него
,
т
.
е
.
через контроль перепада давлений
(
диф
-
ференциального давления
)
между источником защитного газа и объ
-
ектом
.
Таким образом
,
очевидно
,
что
,
несмотря на простоту выраже
-
ний
(1)–(4),
к особенностям их практического применения нужно под
-
ходить очень внимательно
.
На третьем этапе разработки
,
включающем в себя анализ кинети
-
ческих особенностей рассматриваемой системы
,
необходим не только
учет статических и динамических характеристик системы в различных
режимах ее работы
,
но и всестороннее изучение физической кинетики
неравновесных процессов
,
протекающих в системе
.
В первую очередь
,
это относится к застойным зонам продуваемых оболочек и к объектам
,
которые содержатся в герметичных оболочках
,
заполненных защитным
газом под статическим избыточным давлением
.
В подобных системах принципиально невозможно достичь абсо
-
лютной непроницаемости оболочки
,
и негерметичность системы ста
-
новится источником загрязнения защитного газа
.
На первый взгляд мо
-
жет показаться
,
что негерметичность системы
,
работающей под избы
-
точным давлением
,
влечет за собой только дополнительный расход за
-
щитного газа
,
но никак не изменяет его состав внутри оболочки систе
-
мы
.
Однако известно
[7],
что при определенных условиях утечка защит
-
ного газа через неплотности оболочки сопровождается загрязнением
защитного газа компонентами окружающей среды
.
Например
,
для ста
-
ционарных условий газодинамический поток
i
п
лимитированного ком
-
понента в канале утечки длиной
х
к
определяется произведением его
концентрации
с
(
х
)
на скорость истечения газа
u
.
Если концентрация
с
о
лимитированного компонента в окружающей среде больше
,
чем в
канале
(
с
о
>
с
(
х
))
,
то гидродинамический поток компенсируется про
-
тивоположно направленным диффузионным потоком
i
д
=
−
Ddc/dx
.
В
результате относительное уменьшение концентрации на входе в канал
(
внутри оболочки
)
составит
с
(
х
к
)
с
о
= exp
³
−
u
х
к
D
´
,
(5)
где
D
—
коэффициент диффузии лимитированного компонента в за
-
щитном газе
.
Результаты расчета относительного уменьшения концентрации сме
-
си Н
2
О
—
воздух в идеальном круглом канале диаметром
0
,
2
. . .
2
мкм
ISSN 1812-3368.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Естественные науки
”. 2004.
№
3
119
