О реализации принципа имплозии в кумулятивных зарядах с полусферическими облицовками…
ISSN 1812-3368. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Естественные науки. 2017. № 3
73
одномоментно в результате опережающего движения материала ее вершинной
купольной части, приобретающего дополнительное ускорение при схлопыва-
нии периферийной части облицовки [6–9]. Пробивное действие кумулятивных
зарядов с полусферическими медными облицовками постоянной толщины (на
практике применяются полусферические облицовки, в основном, постоянной
толщины) при одном и том же диаметре заряда примерно в 2 раза меньше, чем
при использовании медных конических облицовок [2]. Различие пробивной
способности кумулятивных струй, формируемых коническими и полусфериче-
скими облицовками, связано с различием их кинематических параметров, обу-
словленным реализацией разных механизмов формирования. Скорость голов-
ной части струи для медных конических облицовок составляет примерно
10 км/с, для полусферических облицовок постоянной толщины она существен-
но ниже и не превышает 5,5…6,0 км/с [2, 3, 6].
Рассмотрена возможность повышения пробивной способности кумулятив-
ных струй, формируемых полусферическими облицовками, за счет применения
облицовок дегрессивной (уменьшающейся от вершины к основанию) толщины,
при взрывном обжатии которых может быть реализован принцип имплозии —
близкого к сферически симметричному схождению материала облицовки к цен-
тру с резким возрастанием скорости его слоя на внутренней поверхности обли-
цовки в процессе обжатия. Создание условий для проявления этого эффекта
позволяет рассчитывать на увеличение скорости головной части формирую-
щейся кумулятивной струи.
Исследования проведены на основе численного моделирования, дающего
возможность детально анализировать струйные течения [10, 11], реализующие-
ся, в том числе, при взрыве кумулятивных зарядов. Численное моделирование
осуществлено в рамках двумерной осесимметричной задачи механики сплош-
ных сред. Для описания поведения материала кумулятивных облицовок исполь-
зована модель сжимаемой упругопластической среды с условием пластичности
Мизеса [12] при постоянном значении предела текучести, выбираемом с учетом
динамического характера нагружения материала [13, 14]. В качестве уравнения
состояния материала облицовок выбрана баротропная зависимость в форме
Тэта [14]. Расчет процесса детонации заряда взрывчатого вещества выполнен в
рамках геометрической модели [12] — предполагалось, что фронт детонацион-
ной волны распространяется во всех направлениях от задаваемой точки иници-
ирования с постоянной скоростью. При достижении фронтом детонационной
волны различных частиц заряда взрывчатого вещества считалось, что взрывча-
тое вещество мгновенно переходит в газообразное состояние (продукты дето-
нации) с параметрами, соответствующими параметрам Чепмена — Жуге [2, 12].
При этом массовая скорость частиц газа на фронте детонационной волны так
же, как и скорость детонации, предполагалась направленной вдоль луча, соеди-
няющего точку инициирования с рассматриваемой частицей.
Для численного моделирования использована разработанная в МГТУ
им. Н.Э. Баумана компьютерная программа «ЭРУДИТ» (Эвристический Расчет