пуса
;
u
1
и
u
2
—
радиальные
,
ω
1
и
ω
2
—
тангенциальные перемещения
средней линии окружности сердечника и корпуса турбогенератора со
-
ответственно
;
v
1
и
v
2
—
тангенциальные перемещения на внешнем
радиусе сердечника и внутреннем радиусе корпуса соответственно
.
Решение системы дифференциальных уравнений вынужденных из
-
гибных колебаний системы сердечник
—
упругая связь
—
корпус имеет
вид
[6]
ω
1
=
A
1
sin 2(
ϕ
−
ωt
)
, u
1
= 2
A
1
cos 2(
ϕ
−
ωt
)
,
v
1
=
A
1
sin 2(
ϕ
−
ωt
)(1
−
3
γ
1
);
(1)
ω
2
=
A
2
sin 2(
ϕ
−
ωt
)
, u
2
= 2
A
2
cos 2(
ϕ
−
ωt
)
,
v
2
=
A
2
sin 2(
ϕ
−
ωt
)(1 + 3
γ
2
);
(2)
A
1
=
f
0
R
4
1
36
E
1
J
1
1
1
−
µ
2
ω
p
12
¶
2
;
(3)
γ
1
=
h
1
2
R
1
,
γ
2
=
h
2
2
R
2
;
(4)
здесь
A
1
и
A
2
—
амплитуды тангенциальных колебаний сердечни
-
ка и корпуса статора соответственно
;
ω
—
частота вращения ротора
;
h
1
—
высота спинки сердечника статора
;
h
2
—
расстояние между внеш
-
ним и внутренним радиусами корпуса
;
R
1
и
R
2
—
радиусы средней
линии окружности сердечника и корпуса соответственно
;
E
1
J
1
—
из
-
гибная жесткость сердечника как кругового кольца
;
f
0
—
максимальное
значение силы магнитного тяжения
,
приходящейся на единицу длины
средней линии окружности сердечника
;
p
12
—
собственная частота
основной формы колебаний сердечника
,
p
12
>
2
ω
.
Коэффициент уменьшения амплитуды колебаний корпуса
имеет вид
k
=
A
1
A
2
=
λ
22
Ã
1
−
µ
2
ω
ρ
22
¶
2
!
,
(5)
где
p
22
—
собственная частота основной формы колебаний корпуса
,
p
22
<
2
ω
;
λ
22
>
1
—
безразмерный коэффициент
,
учитывающий связь
корпуса с сердечником через упругую подвеску и зависящий от разме
-
ров корпуса и конструкции стандартных упругих элементов
.
Анализ формул
(3), (5)
показывает
,
что в случае идеальных связей
изгибные колебания сердечника и корпуса идут в противофазе с умень
-
ISSN 1812-3368.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Естественные науки
”. 2004.
№
3
29
