Данные для недостающих нерабочих участков кривых
I
ф
(9
,
2)
мо-
гут быть получены на основе экстраполяции их рабочих участков. Од-
нако, как видно на рис. 1, наибольшая нелинейность исходных характе-
ристик по
2
наблюдается в окрестности начала и полного перекрытия
полюсов, поэтому, чтобы полнее отразить реальные особенности этих
кривых, приращение
2
должно выбираться достаточно малым. Поло-
жение участка с наибольшей нелинейностью по
9
на каждой кривой
зависит от
2
.
Аналогично для более достоверного учета характерной нелинейно-
сти кривых
I
ф
(9)
, особенно в начале перекрытия полюсов, прираще-
ние
9
также должно быть достаточно малым. В результате при экстра-
поляции данных размерность получаемого числового массива, опреде-
ляющего зависимости
I
ф
(9
,
2)
, может оказаться чрезмерно большой.
Соответственно, как видно на рис. 4,
а
, максимальное значение тока
I
ф
на этих кривых возрастает до значения
I
0
ф
.
max
, которое может зна-
чительно превышать реальное значение
I
ф
,
max
. Для уменьшения раз-
мерности массива данных без потери информации как альтернатива
экстраполяции может быть использовано предварительное нелиней-
ное преобразование исходных данных реальной зависимости
I
ф
(9
,
2)
к виду, показанному на рис. 4,
б
.
Для этого, как видно на рис. 4,
б
, достаточно значения тока
I
ф
(для
всех исходных кривых
I
ф
(9)
в пределах их рабочих участков при
рассогласованном положении полюсов или их частичном перекрытии)
умножить на коэффициент, определяемый как отношение максималь-
ного значения потокосцепления кривой для согласованного положе-
ния полюсов и максимального значения потокосцепления на данной
кривой в промежуточном положении полюсов. Обратим внимание на
то, что пределы изменения переменных в преобразованных зависи-
мостях остаются прежними, т.е. не превышают
I
ф
.
max
, 9
max
, как в ис-
ходных зависимостях
9
(
I
ф
,
2)
. Важно также подчеркнуть, что описан-
ное выше нелинейное преобразование зависимости
I
ф
(9
,
2)
делается
исключительно в целях уменьшения размерности определяющего ее
числового массива. Поэтому, если в процессе такого преобразования
не происходит потери информации, это не сказывается на точности
получаемой зависимости
I
ф
(2)
.
Расчет кривой
фазного момента
М
ф
(2)
по выражению (2) с уче-
том реальной нелинейности магнитных характеристик ВИМ, как уже
отмечалось, ведет к громоздким пошаговым вычислениям, вследствие
того, что коэнергия
W
0
является нелинейной функцией двух перемен-
ных — положения ротора
2
и фазного тока
I
ф
, причем ток
I
ф
также
нелинейно зависит от
2
. Однако процедура определения
М
ф
(2)
в
имитационной модели ВИМ может быть значительно упрощена, если
66
ISSN 1812-3368. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Естественные науки”. 2007. № 4
